SMW 197376传感器

SMW 197376传感器

SMW 197376传感器

Hirschmann 9201375

SPRAYING 21400-HSS18-316SS/BSPT 3/4

IPD REL-70-4006

EI 579-24(流量阀)

EI FC-24(控制器)

unipower APM300B

AIRFLOW 56221 AL-V 650 T2 A6 L200

GRACE R-3W

KAPSTO GPN210 ZL15*20

NASS 108-030-0275

Lantronix UD1100002-01

ESI 595pro

Pixsys ATR243-31ABC

STOBER SEA5001电路板

automationdirect AD-PR40-2C-24D

Actuonix L12-30-100-12-I

Microsonic ZWS-15/CD/QS

sunflex AH300-0100

EI POT-24

CUDERM D100

CAMAR PT100 MOD.6×50 B=14

MURR 85004

FG LINE C3 230V

FG LINE C4 230V

FHF HPW11   21225107

FHF AW1     21162107

FLYGT MINI CAS II 24AV/DC

kapsto GPN910/4015  

GHISALBA GHOPC-600B AAV66871

CUDERM D100

INTERPOWER 83011060

INTERPOWER 86557011

TECNA 7902 230V  L=350MM

TECNA 7902 230V

J. Schneider C-TEC 2403-1

UNIVER G-6240

P-Q CONTROLS 504S5NRSS4

IPD REL-185-2005-CHCO

EI 576-24

EI 578-24 RTS

Aventics 2779002830

TOX ZP20/000

BD SENSORS DMP 331-110-1000-1-5-100-100-1-000

GHISALBA GHOPC-410B AAV66870

INTERPOWER 83011060

INTERPOWER 86557011

SCHNEIDER NSYAECPFLT35

DOLD BD5987.02/301 AC50/60HZ 42V

VECTOR VN1610

barcontrol HDS-1-200-K-7-1

FHF HPW11   21225107

FHF AW1     21162107

FHF SLD 1   22200403

Schneider XD2-CG1111

AIRFLOW 56221 AL-V 650 T2 A6 L200

FHF FHF22700104 ML 30 LED

ismet CSTN-S 100

ACTUONIX L12-50-210-12-I

TR PDB-1

ETA-USA FHF48SX-U1

PIZZATO FR 608-K11

Acopian VTD15-250M-230

流体流动过程中，流道内两个流通截面间流体静压的变化。它包括沿程摩擦压降(简称摩擦压降)Δpf、重力压降Δpel、加速压降Δpa和局部形阻压降Δpc，即流动压降Δp=Δpf+Δpel+Δpa+Δpc。

摩擦压降 沿通道流动的流体与壁面摩擦引起的压力损失。摩擦压降通常采用下述公式计算： Δpf=fLρv2/(2de)=fLG2/(2deρ)，式中L和de分别为通道的长度和当量直径，m；ρ、v和G分别为流体的密度(kg/m)、流速(m/s)和质量流速〔kg/(m·s)〕；Δpf的单位为Pa。f为摩擦因数，它与流体的流动性质(层流或湍流)、流动状态、受热情况(等温或非等温)、通道的几何形状、表面粗糙度等因素有关。表中给出了各种不同情况的摩擦因数计算公式。

管道摩擦因数与Re及相对粗糙度的关系表

表中k是管道表面的粗糙度，对于新拉制的铜、铝、塑料和玻璃管，k=0.0015~0.01mm；对于冷拔、热拉和轧制的新无缝钢管，k=0.05~0.10mm；对于新的涂沥青或不涂沥青的铸铁管，k=0.10~0.25mm；对于新的抹光的混凝土管，k<0.15mm。

对于非等温湍流情况，按表求得的等温摩擦因数f还应乘以一个修正因子，如(μw/μf)0.6。上述因子适用于10~14MPa的水，其中μw、μf分别为按壁温取值的水黏度和按主流平均温度取值的水黏度。

重力压降 亦称提升压降， 是通道不同高度处流体位能不同引起的静压变化。 其计算公式为Δpel=g(z2-z1)，式中z1、z2分别为截面1和2位置的垂直标高，m；为流体密度沿通道平均值，kg/m。如果流体流动为两相流，则流体密度应取两相流体平均密度tp。对该量，常用公式tp=ρgs+(1-)ρfs来计算，式中ρfs和ρgs为饱和水和汽的密度，为流体空泡份额沿通道的平均值。

加速压降 由于流体的密度或速度变化而产生的压降。其表达式为Δpa=。在流通截面发生变化的局部区域，可认为密度近似不变，只有速度发生变化。此时产生的压降称为局部和加速压降Δpa，c。由前式可得Δpa，c=ρvdv=ρ(v22-v21)/2。在流道截面不变的情况下，沿流道质量流速保持不变，在这种情况下得到的加速压降为Δpa，b=Gdv=G(v2-v1)=G2。当两相流体流动时，ρ1、ρ2可由两相流体密度公式求出。当单相液体流动时，由于密度的变化不大，因此，经常可以忽略纯液相流动区的沿程加速压降。

形阻压降 系统内局部区域的流体运动方向发生变化或流道形状改变引起的压降。例如流体通过阀门、弯头和格架等部件时的压降。其计算公式为Δpc=Kcρv2/2，式中Kc为局部形阻因数，由实验测定，可在有关的阻力手册等工具书中查到。但必须指出，Kc是对应于各有关局部位置的某一速度v而言的。因此在选用Kc时，应注意它与速度v间的关系，如对于求流道截面突扩或突缩处的压降情况，流速一般取小截面处的数值，但此时按前式算得的局部形阻压降Δpc不等于总局部压降ΣΔpc，还应计入局部加速压降 Δpa，c 。

压水堆压力容器内除燃料组件及其相关组件以外的所有其他构件，包括堆芯上部支承构件、堆芯下部支承构件、堆芯测量支承结构。

中文名

堆内构件

外文名

reactor　internals

功能

①可靠地支承、压紧和准确地定位燃料组件及其相关组件；②为控制棒提升和下降提供导向，在事故工况下保证控制组件快速插入堆芯；③提供冷却剂流道，引导冷却剂进入堆芯，限制旁通流量和减少泄漏量；④合理分配进入堆芯的冷却剂流量；⑤降低反应堆压力容器内表面所遭受的快中子注量；⑥为堆芯测量(包括温度测量和中子注量率测量)部件提供支承和导向；⑦支承和固定反应堆压力容器材料辐照监督装置。

设计要求

堆内构件设计要满足堆芯核设计、热工水力、力学性能和变形等准则的要求。按反应堆设计参数确定堆芯几何形状，实现燃料组件及其相关组件的合理布置，使占总流量90%以上的冷却剂进入堆芯，并在堆芯中具有合理的流量分布，避免滞流区和产生强烈的流致振动。对堆内构件中所有的螺钉、螺母、定位销等连接件，均需采取可靠的防松措施。在堆外设置松动件监测系统，以便随时监测堆内构件中的连接件是否松动或脱落。结构设计必须做到：在装换料和反应堆压力容器内表面在役检查时，能进行整体吊装，并能实现远距离安全吊装。堆内构件的对中装配，应满足控制棒驱动线的对中要求。控制棒导向组件应在冷、热态驱动线静、动水试验中验证其可行性和可靠性。堆内构件主体材料为奥氏体不锈钢，部分材料为镍基合金。

堆芯上部支承构件

由压紧板、支承筒、导向筒、堆芯上板、热电偶接线柱和压紧弹性环等构成。支承筒上端与压紧板、下端与堆芯上板构成刚性结构。导向筒是使控制棒插入堆芯的导向组件，其上部由一定数量的具有与控制组件相同形状的开孔法兰和方筒组成。下部由若干根C形管和双孔管通过法兰焊接在一起。上下两部分由中间法兰连接成整体。堆芯上板上设有燃料组件定位销和为导向筒定位的销孔。在吊篮法兰与压紧板之间装有Z形压紧弹性环。当压力容器顶盖螺栓拧紧后，压紧弹性环受到压缩，以压紧吊篮法兰，同时通过堆芯上部支承构件，将堆芯中所有的燃料组件压紧，并补偿热态时热膨胀引起的轴向差值。

堆芯下部支承构件

由吊篮、围板、下栅格组件和堆芯下部辅助支承构成。吊篮上法兰置于反应堆压力容器内支承台肩上，承受堆芯的全部重量，并通过四个均布的定位键与压力容器筒体、顶盖及上部支承构件定位，保证反应堆驱动线孔系的对中。吊篮筒体上配有出水接管与压力容器的出水管密封环匹配，利用压力容器和吊篮不同材料的热膨胀差而达到热态密封。下栅格组件由吊篮底板、流量分配板、堆芯下板和支承柱组成。在堆芯下板上设有燃料组件准确定位用的定位销和一定数量的中子注量率测量管的孔道。在堆芯的外围用不锈钢板构成的曲折形围板，通过与其环向连接的辐板装于吊篮筒体内壁，将整个堆芯围住，以保证大部分反应堆冷却剂通过堆芯。吊篮筒体壁、围板和所有径向的水隙都用来减弱中子对反应堆压力容器的辐照损伤。在吊篮底部还设有辅助支承(亦称防断支承)，吊篮跌落时，可依靠该辅助支承的缓冲器吸收吊篮跌落时的冲击能量，避免反应堆压力容器受损，且可使控制棒仍保持在堆芯部位，不致于引入过大的反应性。

堆芯测量支承结构

由堆内中子注量率测量、堆芯温度测量的支承和导向结构组成。探测器一般从反应堆压力容器顶盖上进入堆芯或从反应堆压力容器底部进入堆芯。如果中子注量率探测器由底部进入堆芯，则探测器穿过反应堆压力容器下封头接管进入堆内，经过辅助支承中的注量率测量导管和下栅格组件上的支承柱导管，终进入燃料组件的注量率测量导向管中。堆内温度测量用的热电偶，由堆芯上部支承构件的热电偶接线柱引出至压紧顶板上汇集成几束，然后穿过反应堆压力容器顶盖上的温度测量管座引向堆外，直至二次仪表。